对650℃状态下，不同表面处理的试件的试验现象进行了整理分析，结果如下所示。表2.7给出了650℃时N组试件不同表面处理的试件的试验现象;表2.8给出了650℃时S组试件不同表面处理的试件的试验现象.不论基材为Q235还是304不锈钢，有碳纤维布的两组试件破坏界面为“碳纤维布一底漆”之间的脱离，碳纤维布带动膨胀型钢结构防火涂料整片脱落，且还未进行粘结性能试验时便由于自重发生了脱落;无碳纤维布处理的试件破坏界面为“涂层一底漆”之间的破坏，底漆较为完整的残留在基材表面。650℃时N组试件的膨胀型钢结构防火涂料表面泡孔致密均匀，没有开裂现象，形成的隔热层完整性较好。表2.8 650℃时S组试件不同表面处理的实验现象上述试验现象及结果表明:650℃时，S组试件的膨胀型钢结构防火涂料表观现象与N试件相似，表面膨胀型钢结构防火涂料致密均匀，没有发生开裂及脱落。对比基材为Q235钢和304不锈钢的试件。两种基材的破坏界面规律相同，有碳纤维布时破坏界面为“碳纤维布一底漆”间的破坏，没有碳纤维布时，破坏界面为“膨胀型钢结构防火涂料一底漆”。
    综合650℃时的实验现象及粘结强度实验数据，可以发现:①当表面处理有碳纤维布存在时，破坏界面均为“碳纤维布一底漆”间的破坏，且在此温度状态下部分试件的膨胀型钢结构防火涂料会由于其自重自行脱落，对膨胀型钢结构防火涂料的完整性起到不利作用。②无碳纤维布时，时间的正向粘结与切向粘结的破坏界面相同，粘结破坏界面为“膨胀型钢结构防火涂料一底漆”。③此种温度下的无机层致密均匀，没有裂缝的出现。对温度相同、表面处理的不同的试件的试验现象及粘结应力结果对比分析后可知:处于450℃时的炭层部分试件出现了宽度小于3mm的裂缝，但未造成基材的裸露，650℃时的无机层表面无裂缝出现。考虑是由于在450℃时，膨胀型钢结构防火涂料形成炭层但还未完全发泡膨胀，此时相比熔融态，炭层的粘滞性己大幅降低，膨胀型钢结构防火涂料在高温下发生反应时既受到与基材间的变形不协调产生的内力，又收到涂层膨胀产生的内力，而膨胀型钢结构防火涂料此时粘滞性有限，因而产生裂缝。当温度进行到650℃时，膨胀型钢结构防火涂料完全发泡膨胀，而膨胀型钢结构防火涂料发泡膨胀是多个维度同时进行，在这个过程中，进一步膨胀的膨胀型钢结构防火涂料抵消了前期产生的细小裂缝，最后表现出膨胀型钢结构防火涂料致密均匀，没有裂缝。
    膨胀型钢结构防火涂料与基材的粘结破损界面主要分为两类，一是有碳纤维布时，破损界面均为“碳纤维布一底漆”间的脱离;二是没有碳纤维布时，界面破损出现差异，正向粘结在450℃,  650℃和法向粘结在650℃时破损界面均为“膨胀型钢结构防火涂料一底漆”分离，法向粘结在450℃时的破损界面为“膨胀型钢结构防火涂料一膨胀型钢结构防火涂料”间的内部分离。www.sdmingweite.com