对比锥形量热仪试验结果，发现用小室法可得到乳液的最佳用量，而锥形量热仪测试却不能，这应当归因于两种测试各自不同的环境。小室法测试中膨胀型钢结构防火涂料涂层被小火焰局部加热引燃，当其表面形成阻燃保护炭层后，火焰蔓延速率减慢甚至停止燃烧。在某个乳液含量时，该阻燃炭层最有效地抑制了小火焰的表面蔓延，从而得到乳液最佳用量。在锥形量热仪测试中，因为高强度辐射热始终作用于膨胀型钢结构防火涂料涂层整个表面，即使表层形成了阻燃炭层，但其内部继续被加热分解，逸出可燃气，膨胀型钢结构防火涂料涂层能够继续燃烧直至其中的树脂成分分解耗尽，所以乳液用量越多，可持续燃烧的树脂量越大，燃烧越剧烈。将IFR,C3,AHE膨胀型钢结构防火涂料涂层置于一定的气氛中进行升温热重实验，获取膨胀型钢结构防火涂料涂层的热解特征参数，并通过元素分析获取残余物的主要组成，由此分析膨胀型钢结构防火涂料涂层热解生烟过程中元素物质的迁移规律。图5为3种膨胀型钢结构防火涂料涂层在氢气、氧气气氛中的热重曲线。由图5可见，AHE膨胀型防火涂料涂层的热解温度较高，在4500C左右分解速率较快，且在两种气氛中的热重曲线差异较大。在氢气气氛中AHE膨胀型钢结构防火涂料涂层只有1个分解阶段，但在氧气气氛中表现为2个分解阶段:第一阶段从室温到约4710C，质量损失55.4%，损失速率较快;第二阶段质量损失26.6%，损失速率较慢，到7500C时质量剩余率低于氢气气氛中的测试结果。IFR膨胀型钢结构防火涂料涂层在氢气和氧气气氛中都有2个分解阶段。在氢气气氛中，第一分解阶段从室温到约423.60C，质量损失45.7%，第二阶段质量损失16.8%;在氧气气氛，第一分解阶段从室温到约427.60C，质量损失48.1，第二阶段质量损失28.1%，即氧气气氛中2个分解阶段的质量损失率都大于氢气气氛中的质量损失率，IFR组分会被氧气进一步氧化分解。C3膨胀型钢结构防火涂料涂层在氢气和空气气氛中的热失重曲线均与IFR的很接近，不同的是C3的热失重曲线在第一阶段略高于IFR的，在第二阶段略低于IFR的，这与其含有乳液树脂有关。图5的特征数据列于表1中。从表1可知，3种膨胀型防火涂料涂层在氢气中的残炭率都高于氧气气氛中的。在相同的气氛中，3种膨胀型钢结构防火涂料涂层的残余率从大到小为IFR>C3>AHE。热稳定性AHE>IFRo3种膨胀型钢结构防火涂料涂层的热氧分解温度esiv(失重5%时的温度)和(失重10%时的温度)均低于无氧条件下相应的分解温度，表明氧对三者均有加速分解作用。www.sdmingweite.com